ایلیا

ترجمه:

مجله پژوهش های فلزی ساختمانی
www.elsevier.com / کردهاید jcsr
استحکام برشی اتصال بین فولاد
پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن
در سیستم دیوار ترکیبی

دستورالعمل خاصی در دسترس هستند برای محاسبه مقاومت برشی اتصال بین
فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن در سیستم دیوار ترکیبی. وجود داشت
انجام مطالعات تحلیلی و تجربی بر روی ارتباط بین پرتو فولاد جفت و
دیوار برشی بتن در سیستم دیوار ترکیبی. تحمل استرس در شکست در بتن زیر
تعبیه فولاد جفت بخش پرتو به قدرت بتن فشاری و مربوط به
نسبت عرض جاسازی شده فولاد بخش پرتو اتصال به ضخامت دیوار برشی.
آزمایشات انجام شده برای تعیین عوامل موثر بر استحکام برشی اتصال
بین فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن می باشد. متغیرهای آزمون شامل
جزئیات آرماتور که مشورت کردن رفتار انعطاف پذیر در ارتباط بین پرتو فولاد جفت
و دیوار برشی ، برای مثال ، پیچ و میخ زدن کمکی متصل به فلنج پرتو فولاد و عرضی
در روابط بالا و فلنج های فولادی پایین پرتو. به علاوه ، تست های اضافی به منظور بررسی انجام شد
معادلات قدرت ارتباط بین پرتو اتصال فولاد و بتن
دیوار برشی. معادلات ارائه شده در این مطالعه در توافق خوبی با نتایج هر دو آزمایش ما
داده ها و تست های دیگر از ادبیات.

1. معرفی
مناسب طراحی شده است که بسیاری از دیواره های همراه مطلوب مقاوم در برابر زلزله ویژگی های را طراحی کنند.
سختی های بزرگ جانبی و قدرت را می توان به دست آورد. با اتصال خمشی فردی
دیوارها ، بار جانبی مقاومت در برابر تغییرات رفتاری که در آن به 1 واژگون شدن لحظه ها
تا حدی توسط زوج محوری - فشرده سازی تنش در سراسر سیستم دیوار در مقابل آن مقاومت به جای
توسط خمشی عمل فرد از دیوار. تیرها که اتصال piers دیوار فردی
به عنوان اتصال تیرها می گویند. برای اینکه رفتار مورد نظر را از دیوار ترکیبی
سیستم به دست آمده ، اتصال تیرها ، با این حال ، باید قبل از عملکرد piers دیوار ،
رفتار کردن به شیوه ای انعطاف پذیر ، و این نمایشگاه جذب انرژی قابل توجه صفات.
محققان تعدادی از بررسی رویکردهای جدیدی برای بهبود و تورق
انرژی جذب شده از جفت بتن تیرها. مخصوصا تفسیر مورب
تقویت شد و Pauley Binney [1] برای توسعه نسبت دهانه به عمق در زیر
ارزش حدود 2 ، و این قابل توجهی بهبود معکوس پاسخ بارگذاری چرخهای.
در این شکل از ساخت و ساز ، نزدیک بهطول hoops یا مارپیچی تقویت محدود
قطر میله ، هم در پرتو جفت و در امتداد دیوار جا دادن آنها ، مورد نیاز است.
diagonally تقویت تیرها بر
طرح های متعارف پرتو تقویت شده. با این حال ، این آزمایشات نشان داد که برای بزرگتر
دهانه به عمق نسبت (ارزش های 2.5 و 5) ، تقویت مورب بود نه به دلیل کارآمد
به آن تمایل کمتر ، و در نتیجه ، سهم پایین تر به مقاومت برشی.
لینک های فولادی تیرهای به عنوان عناصر اولیه انرژی جذب در eccentrically braced
قاب : نقش های مشابه که با بازی جفت بتن تیرها در دیوار همراه
سیستم. Roeder و Popov [3] نشان داده است که لینک های فولادی تیرهای در eccentrically braced
فریم می توان به ارائه جزئیات تورق عالی و اتلاف انرژی خصوصیات.
علاوه بر این ، گنگ و شهروز [4] نشان داده اند که stiffeners برای نه مورد نیاز
پرتو اتصال کامپوزیت.
همانطور که در بالا ذکر شد ، تعدادی از مطالعات اخیر در بررسی لرزه ای متمرکز
پاسخ از بتن ، فولاد و اتصال کامپوزیت پرتوهای. با این حال ، از آنجایی که هیچ خاص
معادلات موجود برای محاسبه مقاومت برشی اتصال بین فولاد
پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن ، لازم است به منظور توسعه قدرت چنین
معادلات. در این مطالعه ، ما اقدام به توسعه معادلات قدرت اتصال
بین فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن در سیستم hybridwall ،
و مطالعات تحلیلی و تجربی بر روی فولاد مشترک جفت پرتو - بتن
دیوار برشی انجام شد. نمودار جریان موضوع پژوهش اصلی در شکل نشان داده شده است
در مقیاس subassemblies ، طراحی شده بودند ساخته شده و تست شده است. هر نمونه
شامل اسکله و دیوار پرتو فولاد تعبیه شده در دیوار برای نمایش یک جفت فولاد
پرتو ، و نتایج آزمون مورد بحث بعد. حکومت تحمل در بتن ،
نتایج تجربی نمونه ها در معرض معکوس به بار ادواری مورد استفاده قرار گرفت
تجدید نظر و بررسی ظرفیت های مقاومت معادله پیشنهادی از ارتباط بین
فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن می باشد.
شکل 1. نمودار جریان از موضوع اصلی پژوهش.
2. ارائه کد و پیشنهاد مدل
از آنجا که پرتو جفت انتظار می رود که تحت تغییر شکل قابل توجهی غیر قابل انعطاف ، سپس
جا دادن آن باید قادر به نیروهای در حال توسعه مربوط به ظرفیت های پلاستیکی
از پرتو. هیچ دستورالعمل خاصی در دسترس هستند برای محاسبه مقاومت برشی
ارتباط بین پرتو فولاد جفت و دیوار برشی بتن آرمه ،
اما منابع به مطالعات قبلی نشان می دهد کفایت از چهار مدل پیشنهاد شده توسط
و کلنگ دو سر بکار بردن و [Gaafar 9]. این 4 مدل در اصل برای طراحی شد توسعه
از precasts ، براکت ، corbels ، و پرتو - مفاصل ستون ، به ترتیب ، استفاده شده است و به
پیشنهاد معادلات توصیف قدرت ارتباط بین پرتو فولاد جفت
و تقویت دیوار برشی بتن می باشد.
شکل 2. بتن سیستم نیروی در بار نهایی توسط کمیته PCI به عهده گرفت.
معادلات طراحی بر اساس مفروضات محافظه کار ساده توسعه یافته اند
PCI] در جزئیات مشترک برای جاسازی شده فولاد بخش پرتو جفت.
تعریف سیستم نیروی مقاومت بتن در نهایت مطمئن شد ، همانطور که در شکل نشان داده شده است.
گرفتن لحظه های در مورد خط عمل در نقطه Cb ، معادله به دست آمده به شرح زیر است :

Vc =
0.85 fc_β1ble
(3.67 + 4a/le)
(ازت). (1A)
ظرفیت اضافی به میله کمکی را می توان محاسبه شده با استفاده از معادله. (1b) :
Vr =
3As سال مالی
(3.67 + 4a/le)
(ازت) (1b)
و
Vn (PCI) = (Vc + Vr) (ازت). (1c)
Kriz و Raths [7] نشان داد که استرس تحمل بتن بود متناسب با _fc_ ،
معادلات و پیشنهاد از فرم زیر برای مشترک precast سازه های بتنی :
Vn (Kriz و Raths) = _t 5.7_fc_β1ble / 2
علاوه بر این ، معادله زیر را توسط ویلیامز [8] پیشنهاد شد :
Vn (ویلیامز) = _t 5.7_fc_β1ble / 2

به منظور تسهیل در محاسبات طراحی ، کلنگ دو سر بکار بردن و Gaafar [9] پیشنهاد زیر
معادلات به براکت فولاد :
Vn (Mattcok) =
نتایج تجربی از براکت های فولاد ، precast ، فولاد ، بتن پرتو ستون
مفاصل ، و همراه دیوار برشی استفاده شده است به پیشنهاد معادلات قدرت اتصال
بین فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن می باشد. همانطور که دیده می شود
(مقایسه ای) پیش بینی شده از ارزش های PCI و کد
قدرت مشاهده شده است.
(ب) مقایسه مقادیر پیش بینی شده توسط Kriz و
قدرت مشاهده شده است.
(ج) مقایسه مقادیر پیش بینی شده توسط ویلیامز و
قدرت مشاهده شده است.
(د) مقایسه مقادیر پیش بینی شده و کلنگ دو سر
قدرت مشاهده شده است.
شکل 3. مقایسه مقادیر پیش بینی شده توسط کد PCI و معادلات که قبلا پیشنهاد شده و مشاهده
قدرت است.
از جدول شماره 1 ، این پارامترها عبارتند از عرض فولاد تیرها ، طول جایگزینی ،
ضخامت دیوار (و یا از عرض ستون) ، فاصله از بار متمرکز
به چهره دیوار و یا ستون) و مقاومت فشاری بتن. همانطور که نشان داده شده در
شکل 3 () ، ارزشهای مشاهده محدوده 1.2-4.5 زمان محلی شما با آن پیش بینی شده توسط کد PCI.
همانطور که در شکل نشان داده شده است.
. علاوه بر این ، همانطور که در شکل نشان داده شده است.
همانطور که در بالا ذکر شد ، مدل های موجود بسیار محافظه کار بود. این می تواند نسبت
به اندازه تصور از منطقه تراکم بتن زیر بخش فولاد تعبیه شده ،
اندازه بازوی اهرم داخلی بین نقاط Cb و ج ج ، و صحت
فرض عرض موثر ، ب ، از بخش فولاد تعبیه شده. علاوه بر این ، کمک و همکاری
میله کمکی و میله افقی در مدلهای فعلی در نظر گرفته. بنابراین ،
ما مجموعه ای از به دست آوردن درک بهتر از رفتار و مقاومت برشی
ارتباط بین پرتو فولاد کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن می باشد.
جدول 1

9] 5 R2 50.8 -- 38.1 -- 254 -- -- 254 27.8 102 0.20 -- 4.45 × 2 247.0
R5 127.0 -- 38.1 -- 254 -- -- 254 28.3 102 0.50 -- 3.24 × 340.1 5
I3 76.2 -- 38.1 -- 254 -- -- 254 26.6 0.30 102 -- ح 101 × 76 × 25 × 25 298.2
I3F 76.2 -- 38.1 -- 254 -- -- 254 27.5 0.30 102 -- ح 101 × 76 × 25 × 25 233.6
W4 101.6 -- 38.1 -- 203 -- -- 254 20.3 152 0.40 -- ح - 152 × 101 × 58 × 71 169.1
[10] 6 B1 (3) 38 -- 40 -- 125 150 -- 145 33.0 50 0.26 -- 38 × 38 90.0
B2 (1) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 23.2 50 0.34 -- 51 × 51 85.0
B2 (2) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 23.2 50 0.34 -- 51 × 51 80.0
B2 (3) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.34 -- 51 × 51 56.0
B3 (1) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 20.9 50 0.34 -- 51 × 38 62.0
B3 (2) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 20.9 50 0.34 -- 51 × 38 60.0
B3 (3) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 20.9 50 0.34 -- 51 × 38 67.0
B4 (1) 76 -- 40 -- 125 150 -- 150 23.2 50 0.51 -- 76 × 51 91.0
B4 (2) 76 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.51 -- 76 × 51 80.0
B4 (3) 76 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.51 -- 76 × 51 70.0
C2 (1) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.34 -- 51 × 51 66.0
C2 (2) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.34 -- 51 × 51 68.0
C2 (3) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.34 -- 51 × 51 77.0
C3 (1) 51 -- 40 -- 125 150 -- 149 29.0 50 0.34 -- 51 × 38 90.0
C3 (2) 51 -- 40 -- 125 150 -- 149 29.0 50 0.34 -- 51 × 38 90.0
C3 (3) 51 -- 40 -- 125 150 -- 149 29.0 50 0.34 -- 51 × 38 90.0
C4 (1) 76 -- 40 -- 125 150 -- 150 20.8 50 0.51 -- 76 × 51 92.0
C4 (2) 76 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.51 -- 76 × 51 72.0
C4 (3) 76 -- 40 -- 125 150 -- 147 30.6 50 0.52 -- 76 × 51 124.0
D1 (1) 38 -- 40 -- 125 150 -- 150 26.5 50 0.25 -- 38 × 38 80.0
D1 (2) 38 -- 40 -- 125 150 -- 150 26.5 50 0.25 -- 38 × 38 80.0
D1 (3) 38 -- 40 -- 125 150 -- 150 26.5 50 0.25 -- 38 × 38 80.0
D2 (1) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 20.8 50 0.34 -- 51 × 51 84.0
D2 (2) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.34 -- 51 × 51 71.0
D2 (3) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 16.6 50 0.34 -- 51 × 52 74.0
D3 (1) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 21.6 50 0.34 -- 51 × 38 93.0
D3 (2) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 21.6 50 0.34 -- 51 × 38 97.0
D3 (3) 51 -- 40 -- 125 150 -- 150 21.6 50 0.34 -- 51 × 38 94.0
D4 (1) 76 -- 40 -- 125 150 -- 150 26.6 50 0.51 -- 76 × 51 130.0
[11] C1 101.6 7 -- 40 -- 152 -- -- 178 33.1 76 0.57 -- 4 × 4 × 1 / 4 tubea 123.7
C2 101.6 -- 40 -- 152 -- -- 178 26.9 76 0.57 -- 4 × 4 × 1 / 4 tubeb 184.2
C3 101.6 -- 40 -- 152 -- -- 178 35.9 76 0.57 -- 4 × 4 × 1 / 4 tubeb 200.2
101.6 C4 -- 40 -- 152 -- -- 178 40.0 76 0.57 -- 4 × 4 × 1 / 4 tubeb 238.0
SC2 101.6 -- 40 -- 178 -- -- 203 31.0 76 0.50 -- 6 × 4 × 03/02 tubeb 244.7
SC3 101.6 -- 40 -- 178 -- -- 203 31.0 102 0.50 -- 6 × 4 × 03/02 tubeb 314.5
SC4 101.6 -- 40 -- 178 -- -- 203 31.0 102 0.50 -- 6 × 4 × 03/02 tubeb 297.1
SC5 101.6 -- 40 -- 178 -- -- 203 31.0 102 0.50 -- 6 × 4 × 03/02 tubeb 244.7
SC6 101.6 -- 40 -- 178 -- -- 203 31.0 102 0.50 -- W6in × 25Ibc 270.9
SC9 101.6 -- 40 -- 178 -- -- 184 31.0 111 0.55 -- 6 × 4 × 8 / 3 tubeb 218.4
SC10 101.6 -- 40 -- 194 -- -- 254 31.0 76 0.40 -- 6 × 4 × 8 / 3 tubeb 279.3
TC1 101.6 -- 40 -- 184 -- -- 406 23.4 102 0.25 -- 4 × 4 جامد نوار 262.0
19.05 PL1 -- 40 -- 102 -- -- 203 47.6 76 0.09 -- 3 / 4 × 4 صفحه 87.2
[12] 8 W1 40.0 203.0 254.0 434.0 229 -- 189 35.0 267 0.80 254 ح 352 ، 457 × 203 × 25 × 25 246.9
[13] 9 S1 135.0 200.0 40.0 1200.0 600 -- 560 25.9 600 0.45 300 ح 920 ، 347 × 135 × 5 × 19 303.0

ب لوله های با بتن پر می شوند.
ج فلنج به 4 وارد وسیعی را کاهش دهد.
() تنش های واقعی. (ب) فرض تنش و کرنش.
شکل 4. واقعی و تصور از استرس و گونه های مجاور در بتن به فولاد تعبیه شده بخش جفت پرتو.
3. بررسی تحلیلی
3.1. استحکام برشی بتن بالا و پایین تعبیه شده بخش فولاد
شکل 4 نشان می دهد و تصور واقعی از استرس و نژادها برای ارتباط بین
فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن می باشد. تنش فشاری در
بتن در بالا و زیر بخش های فولادی تعبیه شده ناشی از بار ، Vn ، اقدام
در بخش در فاصله داده شده از مواجهه با دیوارهای برشی بتن نمایش داده می شود در
شکل 4 (). برش کاربردی (Vn) توسط بسیج بازوی internalmoment بین مقاومت
بلبرینگ نیروها ، ج ج و Cb. به منظور استفاده از محاسبه ، تنش در بتن در
استرس نهایی هستند تصور می شود همانطور که در شکل نشان داده شده است. 4 (ب). فشاری سهموی
توزیع تنش در زیر تعبیه شده بخش فولاد جفت پرتو شده است به جای
معادل توزیع تنش مستطیلی ، برابر با 0.85 fc_ ، است که در بخش تعریف شده
توزیع سهموی از تحمل تنش بالا تعبیه شده پرتو فولاد جفت
بخش فرض اطاعت زیر فشار استرس رابطه پیشنهاد شده توسط کنت و
و نیز فرض شده است که یک رابطه خطی بین گونه فشاری بالا وجود دارد
و زیر فولاد جفت بخش پرتو ، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 4 (ب). بر اساس آنچه آمد ،
فرضیات ، از راه دور از فیبر فشرده سازی افراطی به ج محور خنثی زیر
تعبیه فولاد پرتو جفت ممکن است به β1 ، مربوط ، و لو شده توسط معادله زیر
شکل 5. ج / در مقابل مقاومت فشاری بتن و

علاوه بر این ، معادله به شرح زیر است با در نظر گرفتن لحظه های در مورد خط به دست آمده
عمل ، Cb :
Vn = 0.85 _c fc_β1ble

ارزش با استفاده از معادله محاسبه شد. (5b) ، که منطبق با ارزش های
= 0.5-2.7 برای 20.7 شکل 5 نشان می دهد که ارزش ج / لو تنها تنوع کوچک از مقدار متوسط آن است.
همانطور که در شکل نشان داده شده است. 5 ، مقدار متوسط ج / لو 0.66 بود ، و ضریب تغییرات
3.5 ٪ طبیعی برای استحکام بتن بود. بنابراین ، ارزش ج / لو به فرض شد
= 0.66. آن را از معادله زیر هستند. (6b) که k2 = 0.36. سپس ، Vn (تئوری) می باشد داده شده توسط
Vn (تئوری) = 0.85 _c fc_β1ble
le__0.85 -- 0.22β1
عرض فلنج به طور کامل مؤثر در حال توسعه تحمل تنش بود به عهده گرفت.
بر اساس این فرضیات ، و با کالیبره با استفاده از داده های تجربی به دست آمده از
براکت فولاد ، precast ، corbel ، و فولاد پرتو - بتن مفاصل ستون به چرخهای مورد
در حال بار گذاری طول جایگزینی از پرتو های فولادی اتصال با استفاده از معادله محاسبه شد. (7).
شکل 6. مقایسه مقادیر پیش بینی شده توسط معادلات تئوری و قدرت مشاهده شده است.
شکل 6 را نشان می دهد مقایسه بین مقادیر پیش بینی شده از معادلات نظری
و مشاهده قدرت است. همانطور که در شکل نشان داده شده است. 6 ، ارزش پیش بینی شده از نظری
معادلات دست کم گرفتن قدرت مشاهده شده است.
3.2. ارزیابی عوامل موثر بر
شکل 7 نشان می دهد گراف از قدرت برشی در مقابل مقاومت فشاری بتن ،
جا دادن طول و فاصله از بار متمرکز به چهره برشی
دیوار یا ستون. استحکام برشی اتصال بین پرتو فولاد جفت و
را افزایش می دهد برشی بتن مسلح به عنوان دیوار بتن مقاومت فشاری را افزایش می دهد ، به عنوان
نشان داده شده در شکل 7 (). این نمایشگاه روند شکل نزدیک به رابطه سهموی به جای
رابطه خطی. شکل 7 (ب) نشان می دهد که استحکام برشی اتصال بین
فولاد پرتو جفت را افزایش می دهد و برشی بتن مسلح به عنوان دیوار بتنی
جا دادن را افزایش می دهد را وارد نمایید. علاوه بر این ، استحکام برشی اتصال بین
فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن کاهش می یابد به عنوان فاصله
بار متمرکز به چهره دیوار برشی و یا ستون را افزایش می دهد برای ≤ 20 ،
همانطور که در شکل نشان داده شده است. 7 (ج). با این حال ، پس از شکست برشی است به شکست خمشی تبدیل
با افزایش فاصله ، استحکام برشی مشترک بین پرتو فولاد جفت
و دیوار برشی بتن توسط لحظه خمشی به جای برشی کنترل شده
نیروی.
3.3. سهم میله کمکی افقی و روابط
بر اساس نتایج آزمون از مطالعه قبلی [16] ، پیچ در بالا و پایین گل میخ
لبه بیرون امده چرخ از فولاد تعبیه شده بخش جفت پرتو ، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 4 ، در مشخص شدند
تلاش برای بهبود سفتی ، و در جهت بهبود انتقال نیروی فلنج دار به
بتن اطراف آن. با گرفتن لحظه در مورد خط از عمل ، Cb ، اضافی
(نفوذ) از استحکام فشاری بتن
(ج) اثر فاصله از بار متمرکز شده است.
شکل 7. ارزیابی عوامل موثر بر.
به علت قدرت بازوی لحظه داخلی در میان پیچ و میخ زدن را می توان با استفاده از محاسبه
معادله. (8) :
در مقابل =
مطالعه قبلی [17] نشان می دهد که بارهای طولی معمولا انجام نمی عملکرد ، و از این رو ،
سهم از این میله ها به قدرت مشترک اسمی.
بتن می تواند توسط روابط افقی ، به طور معمول در شکل کراوات بهطول نزدیک محدود
تشویقها در منطقه اتصال. روابط افقی را از طریق ارتباط بین
فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت بتن برشی دیوار در نتیجه افزایش
قدرت و تورق. مطالعه قبلی ارسال شده توسط شهروز و همکاران. [18] با اشاره به اهمیت
روابط افقی برای بالا بردن تورق ، اما سهم به آدرس برشی نیست
قدرت خود را در اتصال.
جدول 2
متغیرها از آزمون نمونه
نمونه موردی
پیچ و میخ زدن افقی روابط تشویقها دیوار از خروج از مرکز عمودی
در دیوار بار در اتصالات الکترونیکی (میلی متر)

4. برنامه آزمایشی
سه نمونه آزمون استخدام شدند : 1 دیواره اسکله ، با دیگر 2 بودن فولاد
اتصال تیرها. subassemblages آزمون به بررسی عوامل مؤثر بر آن مورد استفاده قرار گرفت
استحکام برشی اتصال بین پرتو فولاد کوپلینگ و تقویت شده
دیوار برشی بتن می باشد. متغیرهای استفاده از آزمون در جدول 2. نمونه
عمودی به صندوق ریخته شده است ، اما مفاصل ساخت نمونه ای در دیوار اطراف اتصال
تکثیر نمی شد. بتن آماده مخلوط با حداقل مشخص فشاری 28 روزه
قدرت 34.0 مگا پاسکال برای هر کدام از سه نمونه مورد استفاده قرار گرفت. حداکثر اندازه
از مجموع بتن شد 15 میلی متر تا حصول اطمینان از فشردگی خوبی از بتن در
نمونه آزمون. اسلامپ بتن از 145 میلی متر بود. برای هر دسته ای ، 100 × 200 میلی متر سیلندر برای اندازه گیری مقاومت فشاری از بتن ساخته شد.

اندازه گیری مقاومت بتن و مدول الاستیک با استفاده از روش مورد آزمایش قرار گرفتند
تعریف شده در استانداردهای ASTM. تقویت افقی و عمودی شامل
φ = 13 میلیمتر میله دگردیس پذیر. فولاد تقویت کننده مورد استفاده برای تمام دیوارها به دست آمد
از دسته تنها از فولاد با قطر برای هر نوار ، و سه نمونه مورد آزمایش قرار
از هر قطر از تقویت کننده استفاده می شود. آزمون کشش در نوار تمام اندازه انجام شد
نمونه ها مطابق با استاندارد ASTM A370 برای تعیین قدرت عملکرد ،
استحکام نهایی ، و ازدیاد طول در کل. خواص مواد مشاهده شده گزارش شده در
جداول 3 و 4. داده ای سیستم کسب 36 کنترل داخلی و شامل استفاده
کانال ضبط. ابزار دقیق برای اندازه گیری بار ، جابه جایی فراهم شده بود ،
و کرنش در نقاط بحرانی. جابه جایی هر نمونه با استفاده از اندازه گیری شد
خطی Transducers دیفرانسیل متغیر (LVDTs). مشخصات جابجایی عمودی
هر نمونه با استفاده از LVDTs در سه مکان بیش از محدوده فولاد انجام شد
اتصال تیرها. نمودار طرح کلی دستگاه تست شده است در شکل نشان داده شده است. 8. آزمون
نمونه ها با استفاده از دو جک هیدرولیک : یک جفت 2،000 نصیرالدین جکهای هیدرولیک برای لود شد
دیوار و جک هیدرولیک 1،000 نصیرالدین برای اتصال فولاد پرتوهای. بارگذاری دیوار
با میله کشش و جک های هیدرولیکی واقع در زیر زمین واکنشی صورت گرفته است.
جابه جایی از تمام نمونه ها به دنبال جابه جایی تاریخ مشابه کنترل بود
با دامنه تصاعدی افزایش می یابد. تاریخ جابه جایی در طول مشاهده
آزمایش در شکل نشان داده شده است. 9 ؛ δy نشان می دهد جابجایی ارزهای پربازده از اتصال تیرها.
داده ها از بار وارده بر جک هیدرولیک ، خمش و چرخش از دست شدند
جفت فولاد تیرها ، کرنش در طولی میله تقویت و گل میخ پیچ و مهره
در منطقه جا دادن ، و کرنش در تاریخ فلنج و اتصال به وب سایت از فولاد
تیرها.
جدول 3
متوسط فشاری بتن نقاط قوت
نمونه موردی
استحکام فشاری کرنش نهایی افت مدول الاستیک نسبت پواسون
(مگاپاسکال) (μ) (میلی متر) (معدل)
سری SCB 34.0 2،340 145 26،200 0.11
در زمان آزمایش.
جدول 4
خواص بارهای تقویت و فولاد
نمونه موردی
عملکرد عملکرد قدرت کرنش الاستیک مدول استحکام نهایی
y ج (مگاپاسکال) εy (× 10-6) انشتانیم (معدل) fsu (مگاپاسکال)
سری SCB
تقویت
10 میلی متر قطر
تغییر شکل نوار
398 171.2 566 2،325
13 میلی متر قطر
تغییر شکل نوار
400 157.9 555 2،533
فولاد
وب تیرهای 339 201.2 461 1،682
تیر 1827 فلنج 352 192.7 489
پیچ و میخ زدن 19 میلی متر قطر
تغییر شکل نوار
362 215.8 449 1،701
شکل 8. راه اندازی تست.
شکل 9. درحال بارگزاری تاریخ است.
همه نمونه ها با تجربه الگوهای آسیب مشابه ، متشکل از ترک و
spalling بین بالا و پایین فلنج ، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 10. برای همه نمونه ها ،
کرک اولیه فولاد در پرتو اتصال رابط فلنج - بتن در طول مشاهده نشد
مرحله 1 بار ، مربوط به بار حدود ± 0.5δy. از اتمام آزمون ، ترک
با عرض 3 میلی متر تا حدود بالا و پایین می تواند فلنج مشاهده شده است. این
ترک بودند در حدود 40 میلی متر عمق ، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 10 () -- (ج). در نهایت ، از spalling
بتن فولاد تعبیه شده در زیر بخش جفت پرتو آغاز شد در بار حدود
92 ٪ از بار نهایی برای همه نمونه ها. شکل 10 را نشان می دهد طرح بار استفاده
در مقابل فولاد جفت پرتو ، زاویه چرخش. برشی از نمونه SCBST نقاط قوت ،
SCB - SB ، و SCB - SBVRT می تواند تحمل نیروی 313 ، 428.3 و 434 نصیرالدین توسعه ،
، به ترتیب در سیکلهای فشرده سازی (پرتو تحت فشار قرار دادند پایین). به طور خاص ، در نمونه
، فولاد پرتو جفت آیا ظرفیت لحظه های پلاستیکی از دسترس نیست ، چرا که از
دیوار spalling و تحمل شکست. همانطور که در شکل نشان داده شده است. 11 ، در نمونه SCB - SB ، به طور متوسط
سویه از پیچ و میخ زدن در بالا و پایین فلنج در بار نهایی برابر
در مورد 366.000 ،.000 496 ، 903 و 0.000 برای نمونه مورد مطالعه 3. نمونه
SCB - SB توسط پیچ و میخ زدن در بالا و پایین فلنج تقویت شده و این افزایش
استحکام برشی آن با نمونه SCB - خیابان حدود 36.7 ٪ در مقایسه با. مانند
نشان داده شده در شکل 12 ، در نمونه SCB - SBVRT ، فشار متوسط از روابط افقی در تاریخ
فلنج بالا و پایین در بار نهایی برابر با حدود 601 0.000 ، 0.000 و 550 ،
به دست آمد. مقاومت برشی نمونه HCWS - SBVRT ممکن است منطقی گرفته شده به
حدود 1.45 و 1.35 برابر نمونه HCWS سنت و HCWS - SB ، به دست آمد.
4.2. ویرایشهای «عوامل موثر بر
4.2.1. استرس باربری
حداکثر بار حمل شده توسط نمونه ها به عنوان ارزش های Vn (تست شده) در
جدول 5. همچنین در این جدول فهرست شده محاسبه بارهای نهایی : Vn (PCI) ، با استفاده از PCI
معادله و Vn (تئوری) با استفاده از معادله. (7) توسعه یافته در این مطالعه است. هر دو معادله عملکرد overconservative
تخمین می زند از نقاط قوت نهایی نمونه. ارزش از
() SCB - خیابان.
(ب) SCB - SB.
شکل 10. بار در مقابل پرتو زاویه چرخش پاسخ hysteretic.
معادله PCI در حدود 40 ٪ بیشتر از کسانی که محافظه کار مشخص با استفاده از معادله. (7).
درجه محافظه کاری از معادله. (7) را افزایش می دهد به عنوان عرض اتصال فولاد های جاسازی شده
پرتو بخش کاهش می یابد. این افزایش در محافظه کاری باید به دلیل افزایش
بتن تحمل استرس به عنوان نسبت عرض پرتو فولاد تعبیه شده جفت ، ب ،
به ضخامت کاهش دیوار برشی. رفتار مشابه شده است در آزمون بر روی
سر ستون در معرض نوار بارگذاری [4-6].
حالت عدم
SCB - 600 خیابان 374 34.0 313.0 190.9 258.9 1.64 1.21 1.03 نارسایی باربری
SCB - 600 SB 374 34.0 428.3 256.9 258.9 1.66 1.65 1.41 نارسایی باربری
SCB - SBVRT 600 374 34.0 434.0 256.9 258.9 1.69 1.50 1.42 نارسایی باربری
1 میلیمتر = 0.039 37 وارد ؛ 1MPa = 145.14 سای.. 1 نصیرالدین = 0.2248 پوست گوساله و بره.
استحکام نهایی متناسب با استرس بلبرینگ ، اتاق با غذا ، که می شود مطمئن شد
برای نمونه ، SCB - SB ، SCB - SBVRT ، و داده های تست های دیگر (که برای بلبرینگ
عرض ، ب ، عرض جفت فولاد پرتوهای است) می رسم در برابر نسبت ب / تی
در شکل. 13 ، جایی که تی می باشد ضخامت دیوار برشی (یا از عرض ستون). نقطه
مربوط به صورت که در آن / fc_ برابر است با 0.85 که اتحاد است همچنین رسم ،
یعنی ، تحمل در تاریخ پر از ضخامت دیوار برشی. برای عضو بدون هیچ افقی
روابط ، می توان آن را مشاهده کرد که از تنوع / fc_ با را می توان از نزدیک توسط نمایندگی
/ fc_ _b = 0.85
شکل 11. کرنش پیچ و میخ زدن در بار نهایی ، نمونه SCB - SB.
شکل 12. روابط کرنش افقی در بار نهایی ، نمونه SCB - SBVRT.
شکل 13. تنوع در تحمل استرس بار نهایی (ب) نسبت / T.
برای این گروه از نمونه ها با مقدار به طور متوسط از 34.0 مگاپاسکال fc_ =.
شکل 14. ویرایشهای «عوامل موثر بر.
4.2.2. تنش کششی
مطالعات انجام شده در Refs. [7] و [8] نشان داد که استحکام برشی بتن در زیر نوار
بارگذاری شد ، متناسب با مقاومت بتن کششی ، fct ، و نه به فشاری
قدرت ، fc_. نویسندگان Refs. [7،8] مفروض است که fct بود و متناسب با _fc_
معادله پیشنهادی از فرم زیر ، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 14 :
که در آن ب عرض پرتو فولاد جفت است.
یافته ها نشان داده شده در [7] و [8] ، ما پیشنهاد کرد که تحمل استرس های جاسازی شده در زیر
در بخش نهایی بار در فرمی مشابه فرم معادله بیان شده است. (16).
برای عضو بدون روابط افقی ، با مقایسه Eqs. (12) و (16) ، تعداد = 0.55
و K_fc_ = 28.9 مگاپاسکال وقتی fc_ = 34.0 مگاپاسکال. از این رو ، ارزش کلوین = 4.9 ، که
بسیار به ارزش توسط Kriz و Raths [7] مشخص نزدیک است. جایگزینی ارزش
کلوین = 4.5 پیشنهاد شده توسط Kriz و Raths [7] را به معادله. (16) ، استحکام برشی بتن برای
تعبیه فولاد جفت بخش پرتو بدون روابط افقی را می توان با استفاده از محاسبه
مقدار ازت = 0.66 پیشنهاد شده توسط کلنگ دو سر بکار بردن و Gaafar است تا حدودی بالاتر از
مقدار ازت پیشنهادی در این مطالعه است. این ممکن است در نتیجه سلول های اضافی جانبی
از منطقه پر شده زیر تعبیه شده بخش فولاد جفت پرتو ، ناشی از
تداوم بتن در اطراف آن تعبیه شده فولاد بخش پرتو جفت ، و از
حضور تشویقها نزدیک بهطول کراوات در ستون. بنابراین ، برای عضو
با حداقل روابط افقی ،

تا داده ها از آزمون بیشتر در دسترس هستند ، آن پیشنهاد کرد که ارزش نسبت تی / ب نیست
گرفته می شود بیش از 2.2 در هنگام استفاده از Eqs. (18) و (19).
5. پیشنهاد از معادله قدرت
یاطاقان ¬ های عنوان شده توسط اداره در بتن ، ما پیشنهاد کرد که مقاومت برشی
از ارتباط بین پرتو فولاد کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن را می توان
محاسبه شده با استفاده از معادله زیر :

β1 که نسبت عمق معادل توزیع تنش مستطیلی به عمق است
منطقه فشرده سازی خمشی که در بخش 10.2.7 از انجمن پژوهشگران 318-02 مشخص Asi است crosssectional
مساحت نوار کمکی ، من تو را ، در داخل مفصل ، و fsi است نشاندن تنش در
میله کمکی ، من تو را ، در داخل مفصل زانو هستند.
6. تأیید تجربی
آزمایش های تکمیلی به منظور بررسی معادله قدرت برای انجام شد
ارتباط بین پرتو فولاد کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن می باشد.
آزمون متغیرهای نمونه HCWS سری بود یکسان به کسانی که از سری SCB
نمونه ، به جز که مقاومت فشاری بتن 30.0 مگاپاسکال ، همانطور که در نامش بود
جدول 6. جدول 7 نشان می دهد نتایج آزمون نمونه HCWS سری به منظور بررسی استحکام
معادله و مقایسه آن با نتایج از نمونه SCB سری که بود
قبلا انجام شده.
جدول 6
متوسط فشاری بتن نقاط قوت
نمونه موردی
استحکام فشاری کرنش نهایی افت مدول الاستیک نسبت پواسون
(مگاپاسکال) (μ) (میلی متر) (مگاپاسکال)
سری HCWS 30.0 2،484 150 25،900 0.11
در زمان آزمایش.
جدول 7
ارتباط تست و پیش بینی نقاط قوت
نمونه SCB - خیابان SCB - SB SCB - SBVRT HCWS سنت HCWS - SB - HCWS SBVRT
حالت عدم تحمل شکست باربری باربری شکست شکست شکست باربری باربری باربری شکست شکست

6.1. کرک و آسیب الگوی
شکل 15 را نشان می دهد حالات شکست برای ارتباط بین پرتو فولاد جفت
و دیوار برشی بتنی تقویت شده تست شده است. تنش در منطقه ناشی از جایگزینی
بارگذاری معکوس چرخهای در منطقه فشرده سازی متناوب در بتن در نتیجه
فلنج بالا و پایین از پرتو فولاد جفت نزدیک چهره دیوار برشی. به
HCWS نمونه سنت ، کرک اولیه فولاد در پرتو اتصال رابط فلنج - بتن
بود در مرحله 1 بار مشاهده شده ، مربوط به بار حدود ± 0.5δy. ترک های افقی
واقع در رابط فلنج - بتن گسترده ، از فلنج در سراسر چهره درونی
از دیوار به طرف چهره دیوار ، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 15 (). محلیشده spalling و
خرد کردن از بتن در امتداد بالا و پایین فلنج از پرتو جفت ، در مقابل
از منطقه فشرده سازی ، در ابتدا در سطح تورق جابه جایی از 1.75 مشاهده شد.
() HCWS سنت. (ب) HCWS - SB.
(ج) HCWS - SBVRT.
شکل 15. کرک کردن الگو.
با این حال ، پیچ و میخ زدن از نمونه HCWS - SB و HCWS - SBVRT بودند موثر
با استفاده از کنترل باز شدن فاصله بین وقوع اتصال فلنج های فولادی پرتو
و بتن رابط در سطوح کم بار ، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 15 (ب) و (ج). Spalling از
منطقه جا دادن نزدیک به صورت درونی از دیوار طولانی فاصله حدود 200 میلی متر
به دیوار در مراحل نهایی تست و در نتیجه قرار گرفتن در معرض از اولین مجموعه عمودی
تقویت کننده میله های زندان.
6.2. پاسخ Hysteretic
گراف اعمال بار در مقابل فولاد جفت پرتو - چرخش زاویه نشان داده شده است
در شکل. 16. هر سه نمونه هیچ پایدار دوک نوع حلقه hysteretic نمایشگاه نیست.
با این حال ، ویژگی های سختی متفاوت بود برای فشرده سازی و تنش
چرخه. برای چرخه های فشرده سازی ، عناصر مرز بود به عنوان فشاری
تنش ، که به بهبود انتقال نیروها از پرتو اتصال به رهبری
دیوار. تحت تنش چرخه (به عنوان مثال ، هنگامی که پرتو بالا کشیده بود) ، عنصر مرز
به کششی در معرض تنش بود. تنش کششی در ترک خوردگی منجر ، و کاهش
درجه fixedness از پرتو جفت در دیوار مشاهده شد. همانطور که نشان داده شده در
شکل 16 () ، HCWS نمونه سنت نشان داد کاهش ناگهانی در قدرت در طول 1
و 2 چرخه جابه جایی در سطح تورق = 1.5. در مقایسه با نمونه
() HCWS سنت.
شکل 16. بار در مقابل پرتو زاویه چرخش پاسخ hysteretic.
HCWS سنت ، نمونه HCWS - SB و HCWS - SBVRT نشان داد تکرار پایدار را از طریق
هر حلقه برای جابه جایی هر سطح پس از حداکثر قدرت به دست شده بود ، به عنوان
نشان داده شده در شکل 16 (ب) و (ج). این را می توان به اثر پیچ و میخ زدن و نسبت
سلول از بتن اطراف آن توسط روابط افقی می شود.
همانطور که در جدول 7 ، نمونه ها فهرست HCWS سنت ، HCWS - SB ، و HCWS - SBVRT می تواند
در معرض نیروی بلبرینگ 268.2 ، 361.2 ، 390.3 و نصیرالدین ، به ترتیب ، در فشرده سازی
چرخه (پرتو فشار پایین). مقاومت برشی نمونه HCWS - SBVRT ممکن است
(ج) HCWS - SBVRT.
شکل 16. (ادامه).
منطقی به عنوان برده در مورد 1.46 و 1.08 برابر نمونه HCWS سنت و
HCWS - SB ، به دست آمد. گل میخ پیچ و مهره و روابط افقی در بالا و پایین
فولاد پرتو جفت فلنج در منطقه ارتباط می تواند مؤثر مقاومت در برابر تحمل بالا
تنش.
6.3. ویژگی های سفتی
تنوع در سفتی قاطع ، یعنی نسبت بین قدرت حداکثر
و زاویه چرخش حداکثر پرتو فولاد جفت در هر مرحله ، Vmax / θL با
توجه به زاویه چرخش پرتو ، در شکل مقایسه شده است. 17. برای ارزیابی میزان سفتی
تخریب جفت فولاد تیرها ، نسبت سفتی در هر مرحله به اولیه
سفتی از تمام نمونه ها بدست می آید. تخریب محاسبه سختی بود
از تغییر در خشکی با زاویه چرخش. در شکل 17 ، سفتی اولیه از همه
نمونه ارزش های مشابه در داخل محدوده 60.12-63.75 نصیرالدین / میلی متر بود ، اما با افزایش
زاویه چرخش ، تخریب سفتی مهم با تغییر در زاویه چرخش شد.
برای چرخش زاویه θ = 0.052 راد ، سفتی نسبت تخریب نمونه HCWSST ،
HCWS - SB ، و HCWS - SBVRT 62.7 ، 51.8 بودند ، و 49.6 درصد بود. بنابراین ،
جزئیات تقویت از اتصال تحت تاثیر خشکی ارزش تخریب.
6.4. ویژگی های اتلاف انرژی
ویژگی های اتلاف انرژی از عضو هستند از معیارهای مهم آن
عملکرد لرزه ای. پاسخ hysteretic کوپلینگ فولاد پرتوهای ناشی از
ترکیبی از عملکرد فولاد پرتو جفت خارج از دیوار برشی و شکل پذیری
از منطقه اتصال ، یعنی ، ارزهای پربازده از پرتو در منطقه جاسازی شده و
شکست بتن اطراف آن. طراحی موثر مستلزم آن است که دومی
ویژگی کوچک در رابطه با ویژگی های سابق. در آزمون به عنوان پاسخ
شکل 17. خط قاطع تخریب سفتی.
شکل 18. تجمعی پراکنده شده انرژی است.
از دیوارهای تقریبا در محدوده الاستیک باقی مانده ، شرکت دیوار
بخش نسبت به کل انرژی پراکنده شده ناچیز پنداشته بود. گراف
تجمعی پراکنده شده انرژی در مقابل تعداد سیکل است رسم در شکل. 18 ، که نشان می دهد
انرژی کل نمونه HCWS سنت ، HCWS - SB ، و HCWS - SBVRT در طول آزمون
تا 85 ٪ در سطح متعارف شکست 38.4 ، 43.2 ، و 58.1 نصیرالدین راد به دست آمد. بود
نشان داد که با جزئیات بیشتر به تقویت دیگر در مقایسه با پیچ و میخ زدن و افقی
روابط بودند بسیار مؤثر در افزایش ظرفیت اتلاف انرژی از اتصال
بین فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن می باشد.
شکل 19. مقایسه مقادیر پیش بینی شده توسط معادلات ارائه شده و قدرت مشاهده شده است.
6.5. ارزیابی از معادله پیشنهادی
شکل 19 را نشان می دهد مقایسه داده های تجربی و پیش بینی شده از پیشنهاد
معادلات برای ارتباط بین پرتو فولاد جفت و برش بتن
دیوار. وقتی که معادله. (20) برای محاسبه مقاومت برشی نمونه ها در این آزمایش مورد استفاده قرار گرفت
مطالعه ، سپس ارزش های متوسط نسبت Vn (تست) / Vn () پیشنهاد شده برای نمونه HCWS سنت ،
HCWS - SB ، و HCWS - SBVRT از 1.00 ، 1.02 و 1.08 بود ، به دست آمد با
انحراف استاندارد 0.15 ، 0.12 و 0.17 ، در شکل نشان داده شده است respectively.As. 19 ، پیش بینی کرد
ارزش از معادلات ارائه شده در توافق خوبی با نقاط قوت اندازه گیری هستند.
7. نتیجهگیری
نتیجه گیری زیر را از نتایج آزمایشات و مشتق شده بودند
کار تحلیلی در این مطالعه بر روی استحکام برشی اتصال بین به اجرا درآمد
فولاد پرتو جفت و دیوار برشی بتن مسلح :
1. در استخراج معادله نظری است. (6A) برای استحکام برشی اتصال بین
فولاد پرتو کوپلینگ و تقویت دیوار برشی بتن ، فرض ثابت
ارزش = 0.66 معقول است.
2. طول منطقه تراکم بتن تعبیه شده در زیر پرتو فولاد جفت
است موثر ثابت و برابر است با حدود 72 درصد از طول جاسازی شده از فولاد
پرتو جفت.
3. استرس تحمل بتن belowthe جاسازی شده جفت فولاد کاهش پرتوهای بخش
قابل توجهی به عنوان نسبت عرض پرتو اتصال فولاد به عرض
دیوار برشی را افزایش می دهد. این روند مشابه است ، اما کمتر از مشخص ، روند مشاهده شده
برای براکت ، corbels ، و پرتو - مفاصل ستون.
4. مقاومت برشی نمونه HCWS - SBVRT و HCWS - SB منطقی ممکن است
گرفته می شود در مورد 1.45 و 1.35 برابر نمونه HCWS سنت بود.
بنابراین ، پیچ و میخ زدن و روابط افقی در بالا و پایین از جفت فولاد
فلنج پرتو در منطقه ارتباط موثر استرس بالا می تواند تحمل مقاومت در برابر.
5. وقتی محاسبه مقاومت برشی فولادی بخش کوپلینگ پرتو جاسازی شده در
دیوار برشی ، کد PCI و سایر مدل پیشنهادی عملکرد نتایج بسیار محافظه کار بود.
بنابراین ، از این مطالعه ، معادلات زیر پیشنهاد برای محاسبه برش
قدرت ارتباط بین پرتو فولاد کوپلینگ و تقویت برشی بتن
دیوار :
فاصله از بار متمرکز به ستون مقابل و یا دیوار برشی (در
میلیمتر)
ضریب در معادله. (15)
عرض ب از بخش فولاد تعبیه شده (بر حسب میلیمتر)
beff عرض موثر فشرده سازی بلوک بتن (بر حسب میلیمتر)
طول ج از منطقه فشرده سازی در زیر بخش های فولادی تعبیه شده (بر حسب میلیمتر)
Cb حاصل بتن نیروی فشاری عمل در بالا و در پشت تعبیه شده
بخش فولاد در ازت)
Cf حاصل نیروی فشاری بتن زیر اقدام و در مقابل جاسازی شده
بخش فولاد در ازت)
ایمیل بازوی اهرم از استفاده به جا دادن بار (بر حسب میلیمتر)
استرس های بتنی (بلبرینگ در مگاپاسکال)
باشگاه استرس های بتنی (در مگاپاسکال)
fc_ مقاومت فشاری بتن در تاریخ 150 × 300 میلی متر (6 × 12 وارد) سیلندر اندازه گیری
(در مگاپاسکال)
دهانه پاک از پرتو جفت (بر حسب میلیمتر)
طول جایگزینی از پرتو فولاد جفت در دیوار برشی بتن (بر حسب میلیمتر)
leff موثر دهانه روشن از پرتو جفت (بر حسب میلیمتر)
بطن چپ فاصله از بار متمرکز به نیروی حاصل فشرده سازی ج ج (بر حسب میلیمتر)
نما نفر در Eqs. (15) و (16)
تی عرض ستون و یا ضخامت دیواره (برشی بر حسب میلیمتر)
پنجم بار متمرکز اقدام در بخش (جاسازی شده در ازت)
Vn قدرت نامی ، یعنی مقدار بار پنجم در کرنش نهایی (φ = 1.0) (در ازت)
β1 نسبت عمق معادل توزیع تنش مستطیلی به عمق خمشی
فشرده سازی در منطقه به عنوان بخش 10.2.7 از انجمن پژوهشگران 318-02 مشخص
ε کرنش بتن
εb کرنش در بتن فوق پایان عقب از بخش فولاد تعبیه شده.
ضمیمه ب) اشتقاق معادله قدرت
فرض تنش کرنش بتن فوق برای ارتباط اتصال فولاد های جاسازی شده
بخش مربوط به پرتو سهمی با استرس حداکثر fc_ در کرنش = 0.002.
عاملی ، K2 ، تعریف محل نیروی حاصل فشاری ، Cb ، داده می شود توسط
k2 = 1 -- εcm
با استفاده از معادل آن توزیع تنش مستطیلی ، نیروی حاصل فشاری ، ج ج ،
است داده شده توسط

ج از راه دور ممکن است از معادله بدست می آید. (B.8) برای هر ترکیب خاص ، لو ،
و β1 ، Vn و ممکن است با در نظر گرفتن لحظه ای در مورد خط عمل در نقطه Cb ، به عنوان به دست آمده
Binney. تقویت اتصال تیرها از دیوارهای برشی. در : برشی در بتن مسلح :
سازه
. بتن فولادی اتصال تیرها کامپوزیت. مجله بخش سازه ، ASCE

[5] کتابچه راهنمای PCI بر روی طراحی اتصالات برای precast prestressed بتن می باشد. شیکاگو : بتن Prestressed
نام موسسه ؛ 1973.
[6] PCI کتاب راهنمای طراحی -- precast prestressed و بتن. شیکاگو : Prestressed موسسه بتن ؛ 1978.
[7] پوند Kriz ، Raths هیپوتیروئیدی. اتصالات در سازه های بتنی precast -- استحکام برشی از سر ستون. مجله
Prestressed موسسه بتن 1963 ؛ 8 (6) :45 - 75.
[8] ویلیامز A. ظرفیت باربری بتن بارگذاری بیش از یک منطقه محدود شده است. گزارش فنی ندارد. 526 ، سیمان
و انجمن های بتنی ، لندن. اوت 1979. ص 70-80.
[9] کلنگ دو سر بکار بردن ق ، غلامحسین Gaafar. مقاومت بخش فولاد تعبیه شده به عنوان براکت. مجله انجمن پژوهشگران 1982 ؛ 79-9:83-93.
[10] کلارک JL ، RM Symmons. تست های جاسازی شده در تاریخ billets فولاد بتن برای precast - پرتو اتصال ستون ،
گزارش فنی ندارد. 42. 523 ، سیمان و انجمن بتن ؛ لندن است. اوت 1978. ص 12-24.
[11] Marcakis ک ، میچل D. Precast اتصال بتن با فولاد عضو جاسازی شده. مجله Prestressed
موسسه بتن 1980 ؛ 25 (4) :86 - 116.
[12] شهروز BM ، Remmetter کارشناسی ارشد ، شین اف طراحی لرزه ای و عملکرد کامپوزیت دیوارهای همراه. روزنامه
از بخش سازه ، ASCE 1993 ؛ 119 (11) :3291 - 309.
[13] Harries کا. طراحی لرزه ای و retrofit از دیوار همراه با استفاده از فولاد سازه. مونترال ، کانادا :
گروه مکانیک عمران و کاربردی ، دانشگاه مک گیل ، 1995.
[14] انجمن پژوهشگران کمیته 318. الزامات ساختمان کد برای بتن سازه ای و تفسیر. دیترویت (آمریکا) :
موسسه بتن آمریکا ؛ 2002.
[16] ب گانگ ، BM شهروز ، امیرحسین Gillum. پاسخ از جفت چرخهای مرکب پرتوهای. کمیته انجمن پژوهشگران 335
ویژه انتشارات ؛ 1997.
[17] ب گنگ ، BM شهروز. بتن -- فولادی اتصال تیرها کامپوزیت. مجله مهندسی سازه 2001 ؛
127 (6) :625 - 31.
[18] شهروز BM ، Remmetter کارشناسی ارشد ، شین اف پاسخ لرزه ای دیوارهای کامپوزیت همراه. در : کامپوزیت
ساخت و ساز در فولاد و بتن دوم. نیویورک (نیویورک) : ASCE ، 1992. ص 428-41.
[19] هاوکینز نانومتر است. استحکام برشی بتنی برای بار نوار. مجله پژوهش های بتنی (لندن)
1970 ؛ 22 (71) :87 - 97.

+ نوشته شده توسط Z در جمعه چهاردهم خرداد 1389 و ساعت 20:47 |

+ نوشته شده توسط Z در جمعه چهاردهم خرداد 1389 و ساعت 20:44 |

عشق يعني

اي پناه قلبهاي بي پناه اي اميد آسمان هاي غريب
اي به رنگ اشك هاي گرم شمع اي چنان لبخند ميخك ها نجيب
اي دواي درد دلهاي اسير اي نگاهت مرهم زخم بهار
اي عبور تو غروب آرزو اي ز شبنم هاي رويا يادگار
كوچه دل با تو زيبا ميشود
تو شفا بخش نگاه عاشقي
مهرباني نازنني مثل عشق
با تمام شاپرك ها صادق ي
چشم هايت مثل رنگين كمان دست هايت باغ پاك نسترن
قلب اقيانوسي از شوق و نگاه با دلت پروانه شد احساس من
قلب من يك جاده تاريك بود
با تو قلبم كلبه پيوند شد
اشك هايم مثل نيلوفر شكفت
حاصلش يك آسمان لبخند شد
مرز ما گلداني از احساس شد
تو گلدان پيچكي از عاطفه
تو شدي راز شكفتن
من شدم برگ سبز و كوچكي از عاطفه
اي تماشاي تو يك حس لطيف
بي تو فرش ك.چه هاي باراني ست
بي تو صد نيلوفر عاشق هنوز
در حصار عاشقي زنداني ست
قلب من تقديم چشمان تو شد
عشق يعني تا ابد آبي شدن
عشق يعني لحظه اي باراني و
لحظه اي شفاف و مهتابي شدن
عشق يعني لذت يك آرزو
عشق يعني يك بلاي ماندگار
عشق يعني هديه اي از آسمان
عشق يعني يك صفاي سازگار
عشق يعني با وجود زندگي دور از آداب مردم زيستن
عشق يعني لحظه اي خنديدن و
سال ها اشك ندامت ريختن
عشق يعني زنگ تكرار نگاه
عشق يعني لحظه اي زيبا شدن
عشق يعني قطره بودن سوختن
عشق يعني راهي دريا شدن
هر چه هست اين عشق صد ها قلب صاف
با حضورش ‌آبي و بي كينه است
عشق يعني سبز بودن تا ابد
عشق رنگ نقره آينه است
تو گل گلدان قلب من شدي
عشق شد يك برگ از گلدان تو
در بهار آرزوها مي دهد
ميوه هاي عاطفه چشمان تو
چشمهايم باز باراني شدند
قلبم اما گشت درياي ز عشق
دل گذشت از كوچه هاي خاطره
ر.ح شد مضمون و معنايي ز عشق
بايد از آرامش دل ها گذشت
شادمان چون لحظه ديدار شد
بهترين تسكين دل اين جمله است
بايد از پيوند تو سرشار شد

+ نوشته شده توسط Z در سه شنبه چهاردهم اردیبهشت 1389 و ساعت 23:18 |